Metoda valjanja in previdnostni ukrepi za brezšivne cevi iz titana

Za valjanje titanovih brezšivnih cevi se običajno uporablja batna (tj. v formatu Pilger) hladna valjarna za obdelavo, postopek pa se običajno uporablja v dvovaljni (LG) in večvaljni (LD) valjarni za večpasovno valjanje. Titanove cevi v procesu deformacije z rotacijskim mlinom in dovajanjem ter postopno zmanjševanje stene, zmanjšanje premera enote dolžine cevi pri valjanju preide na splošno po 5- do 10-kratnem valjanju, končna obdelava, da se dosežejo procesne zahteve specifikacije velikosti cevi. Hladna valjarna je lahko redukcija velikega premera, obdelava redukcije sten, vendar po valjanju manjša dimenzijska natančnost, so konci cevi nagnjeni k pokanju, neenakomernim in drugim pojavom, za pojav razpok, predvsem z obdelavo gredic pred mletjem, izravnavanjem in drugim metode je mogoče rešiti; za nastanek konca cevi ni poravnan, podoben pojavu "ribjih ust", v nadaljnji obdelavi je treba izvesti v ravno glavo! Obdelava, sicer bo povzročila nesrečo pri vrtanju čepa, zato je namen tega dokumenta o procesu, orodju, opremi in drugih vidikih analize ugotoviti vzroke za neenakost konca cevi in ​​sprejeti učinkovite ukrepe za rešitev. Razdalja zlepka med priključkom jedrne palice in vozička jedrne palice je prevelika in posledično resen premik položaja trna je glavni razlog za to valjanje gredice po konkavnosti in neravnini na koncu cevi.

Cev iz čistega titana po odprtem valjanju gredice, v prehodu na splošno po številnih končnih obdelavah, zvita v zahtevane specifikacije titanove cevi, bo na koncu cevi običajno videti 1 ~ 2 mm rahle valovitosti. Serija titanovih cevi v surovinah in postopkih ter prejšnji proizvodnji cevi, vendar obstaja resnejši pojav konkavno-konveksnega valovanja, dolžine 7 0 mm, kar predstavlja 1% dolžine cev, od obdelave pred in po rezultatih preskusa zunanjega premera in debeline stene, nihanja debeline stene vzorca, konveksni del povprečne debeline stene merilnih podatkov 2,33 mm, konkavni del merilnih podatkov povprečne debeline stene 2,60mm, razlika med obema debelinama stene do 0.27mm, medtem ko je normalno valjanje konca titanove cevi odstopanja debeline stene 0,05 ~ 0,10mm, bo odstopanje debeline stene neizogibno povzročijo različne koeficiente raztezanja, lahko rečemo, da je konec valjanja cevi, ko se stena zmanjša količine neenakomerne, povzroči konec cevi neposrednega vzroka za neravnine konca cevi, kar povzroči neenakomernost konca cevi neenakomernost debeline stene je lahko posledica opreme ali orodja.

Neenakomerna debelina stene, ki jo povzroča delovni kalup, vpliva na namestitev letve in zobnika, poravnavo kalupa, stopnjo odprtosti kalupa in druge dejavnike. Po meritvi, zgornja in spodnja oblika luknje za plesen, razlika v stopnji odpiranja {{0}}.05.; Ravnilo za vtič za merjenje zračnosti lukenj 0,05 mm, zračnosti zobnikov in stojala približno 1,6 mm; Stojalo v stojalu pritrjeno brez popuščanja, brez deformacije pozicionirnega bloka; Vrsta luknje levega in desnega neusklajenega reza 0,02 mm, poravnava ničelne črte. Zgornji meritveni podatki kažejo, da je namestitev kalupa znotraj projektnih zahtev. Neenakomerna debelina stene, ki jo povzroča oprema, ima prostornino hranjenja, obračalni kot, koordinacijo delovanja in druge razloge. Hitrost valjanja in prostornina podajanja v skladu z zahtevami procesa, delovanje opreme, v zadnjem delu mrtve točke vrtenja in podajanja, v sprednjem delu mrtve točke vrtenja, koordinacija dejanj, ni našel rotacijskega podajalnega dejanja vnaprej in zaostajanje pojav; v opremi v okviru projektnih zahtev; še naprej meriti prostornino valjanja krme, ugotovil, da je količina enakomerne krme, vendar je ugotovil, da so titanove cevi v krmi, koaksialni trni in gredice pred in po velikem nihanju do 10 mm! V skladu z zahtevami jedrne palice pri valjanju pred in po gibanju ne sme biti večja od 0,5 mm, sicer bo to resno vplivalo na natančnost položaja trna pri valjanju, nadaljnji pregled pa je ugotovil, da je jedrna palica in voziček jedrne palice, povezan z razmikom zlepka 20 mm, ki presega zahteve za razmik 8 mm. Ko je titanova cev v zadnji mrtvi točki podajanja, zaradi zlepka in zračnosti jedrne palice prevelika, bo neizogibno privedlo do titanove cevi, ki bo naprej, ko je jedrna palica tudi naprej, tako da je položaj trna, povezanega z jedrom palica pri valjanju je doživela veliko spremembo, to je: položaj trna in izvrtine ni več položaj procesnih nastavitev, temveč gibanje naprej. Tako, da se pri valjanju do sprednje mrtve točke cev dejansko zvalja na tanjšo velikost; vendar čeprav je jedro palice v gredici sledi spredaj, vzmet na sprednjem koncu zlepka v tem trenutku, vendar je bila poudarjena, ko je vzorec luknje do sprednje mrtve točke, notranja luknja cevi in ​​jedro palice, da se sprostita , vzmet bo potisnjena nazaj na jedrno palico, tako da je jedrna palica tudi podprta, tokrat je vzorec lukenj titanove cevi valjane strani debeline stene debelih delov izravnave, vendar zaradi trna zaostalost. Toda zaradi vrtenja nazaj se izenačitev debelejših delov debeline stene ne izenači, kar ima za posledico veliko razliko v debelini stene. Prilagodite režo med trnom in priključkom vozička trna in po prilagoditvi je bilo ugotovljeno, da je pojav neenakosti na koncu cevi izginil.